5173x

2020-12-18

Zwichrzenie w konstrukcjach drewnianych | Przykłady 2

W poprzednim artykule, wyboczenie skrętne w konstrukcjach drewnianych | W przykładzie 1 na prostych przykładach wyjaśniono praktyczne zastosowanie wyznaczania krytycznego momentu zginającego_Mcrit lub krytycznego naprężenia zginającego_σcrit dla przechyłu belki zginanej. W tym artykule moment krytyczny określany jest z uwzględnieniem podparcia sprężystego wynikającego z układu tężników dachowych.

Model analityczny

W przypadku układu pokazanego na rys. 01 należy przeprowadzić analizę elementów kratownicy pod kątem zwichrzenia. W płaszczyźnie dachu dostępnych jest sześć prętów kratownicowych w postaci równoległych belek o długości 18 m i dwóch stężeń usztywniających. Belki po stronie szczytowej są podparte słupami i nie są uwzględniane w obliczeniach. Na prętach kratowych działa obciążenie obliczeniowe q_d o wartości 10 kN/m.

Model konstrukcyjny

Dane modelu

[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	18	m	Długość belki
b	120	mm	Szerokość belki
H	1,200	mm	Wysokość belki
GL24h			Materiał zgodnie z EN 14080
I_Z	172.800.000	mm⁴	Moment bezwładności
I_T	647.654.753	mm⁴	Moment bezwładności przy skręcaniu swobodnym
q_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	10	kN/m	obciążenie obliczeniowe
a_z	600	mm	Pozycja obciążenia
e	600	mm	Pozycja fundamentu

Uwaga: Nawet jeżeli poniższe równania dla E i G nie odnoszą się bezpośrednio do 5%-kwantylów we wskaźniku, zostały one odpowiednio uwzględnione.

Belka jednoprzęsłowa podparta bocznie i skrętnie, bez podpór pośrednich

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym bez podpór pośrednich

Dla kompletności analizowany jest pręt kratownicy, bez podpór bocznych (patrz Rysunek 02). Równoważna długość pręta wynika z przyłożenia obciążenia na górną stronę kratownicy o a₁ = 1,13 i a₂ = 1,44 w następujący sposób:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{Z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}

l_ef	długość pręta zastępczego
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki, rozstaw podpór bocznych
a₁ , a₂	Współczynniki korekcyjne dla wyboczenia giętnego
a_z	odległość przyłożenia obciążenia od środka ścinania
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % Quantile des Schubmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu

długość pręta zastępczego

l_ef = 17,79 m

Moment krytyczny można obliczyć w następujący sposób:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Krytyczny moment zginający
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % Quantile des Schubmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu
l_ef	długość pręta zastępczego

Krytyczny moment zginający

_Mkryt = 134,52 kNm

W przykładach tych nie stosuje się zwiększania iloczynu 5%-kwantylów właściwości sztywności w wyniku ujednolicenia belek wykonanych z drewna klejonego warstwowo.

Moment zginający działający na kratownice jest następujący:

M_{d} = \frac{q_{d} \cdot L^{2}}{8}

M_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	Moment obliczeniowy
q_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	obciążenie obliczeniowe
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki

Moment obliczeniowy

M_d = 405,00 kNm

Analiza wartości własnych z wykorzystaniem modułu dodatkowego RF-/FE-LTB zapewnia współczynnik obciążenia krytycznego wyboczeniem wynoszący 0,3334. Skutkuje to powstaniem krytycznego momentu zginającego

_Mkryt = 0,3334 ⋅ 405 kNm = 135,03 kNm

i tym samym jest identyczny z wynikiem rozwiązania analitycznego.

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerter Einfeldträger ohne Zwischenabstützungen

Jak można było oczekiwać w przypadku tego niepodpartego, smukłego pręta kratowego, działający moment zginający jest większy (współczynnik 3) niż krytyczny moment zginający, w związku z czym kratownica nie jest wystarczająco zabezpieczona przed zwichrzeniem. Stężenie powinno jednak przeciwdziałać, co jest teraz uwzględniane w obliczeniach.

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym, ze sztywnymi podporami pośrednimi

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym ze sztywnymi podporami pośrednimi

Jeżeli stężenie usztywniające jest wystarczająco sztywne, często jako długość pręta zastępczego do analizy zwichrzenia przyjmuje się odległość między podporami bocznymi (np. przy pomocy płatwi). Procedura ta została opisana w poprzednim artykule Zwichrzenie w konstrukcjach drewnianych | Przykłady 1. Tym samym L przyjmuje się długość 2,25 m. Dla a₁ = 1,00 i a₂ = 0,00:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}

l_ef	Długość pręta zastępczego
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki, rozstaw podpór bocznych
a₁ , a₂	Współczynniki korekcyjne dla wyboczenia giętnego
a_z	odległość przyłożenia obciążenia od środka ścinania
E_0,05	5% kwantyl modułu sprężystości
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % kwantyl modułu ścinania
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu

Długość pręta zastępczego

l_ef = 2,25 m

Dla krytycznego momentu zginającego uzyskuje się następujące wyniki:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Krytyczny moment zginający
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % Quantile des Schubmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu
l_ef	długość pręta zastępczego

Krytyczny moment zginający

_Mkryt = 1 063,51 kNm

Ponieważ moment zginający działający na belkę jest mniejszy niż moment krytyczny, belka nie jest zagrożona wyboczeniem przy założeniu sztywnych podpór pośrednich.

Analiza wartości własnych z wykorzystaniem modułu dodatkowego RF-/FE-LTB zapewnia współczynnik obciążenia krytycznego wyboczeniem wynoszący 2,7815. Skutkuje to powstaniem krytycznego momentu zginającego

M_{crit} = η \cdot M_{d}

M_crit	Krytyczny moment zginający
η	współczynnik obciążenia krytycznego
M_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	Moment obliczeniowy

Krytyczny moment zginający

_Mcrit = 2,7815 ⋅ 405 kNm = 1126,50 kNm

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerten Einfeldträger mit starren Zwischenabstützungen

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym oraz sprężystym podłożem prętów

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym oraz sprężystym podłożem prętowym

Jak opisano w Wyboczenie giętno-skrętne w konstrukcjach drewnianych: Teoria , sposób określania długości równoważnej prętów na podłożu sprężystym poszerzono o współczynniki α i β w [1]. W ten sposób możliwe jest uwzględnienie sztywności stężenia na ścinanie w przypadku wyboczenia giętnego elementów kratownicy. Sztywność na ścinanie stężenia można określić np. zgodnie z [2] , Rysunek 6.34. Jak widać z powyższego, jest to zależne od rodzaju stężenia, odkształceniowej sztywności krzyżulców i słupków, nachylenia krzyżulców oraz ciągliwości łączników. W przypadku stężeń pokazanych na rysunku 01 sztywność na ścinanie wynosi:

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D} \cdot \sin (^{α) 2} \cdot \cos (α)

s_id	Idealna sztywność na ścinanie stężeń usztywniających
E_D	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls der Diagonalen
[LinkToImage04]_D	Pole przekroju krzyżulców
α	Kąt pomiędzy krzyżulcami a pasami

Idealna sztywność usztywnienia na ścinanie

Tutaj E_D jest modułem sprężystości przekątnych, a A_D jest ich polem przekroju. Powyższe równanie nie uwzględnia jednak ciągliwości łączników krzyżulców. To oraz wydłużenie pręta przekątnych można uwzględnić za pomocą umownego pola przekroju A_D '. Co następuje:

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin (^{α) 2} \cdot \cos (α)

s_id	Idealna sztywność na ścinanie stężeń usztywniających
E_D	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls der Diagonalen
[LinkToImage04]_D'	Umowne pole przekroju krzyżulców
α	Kąt pomiędzy krzyżulcami a pasami

Idealna sztywność usztywnienia na ścinanie

Gdzie

A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}

[LinkToImage04]_D'	Umowne pole przekroju krzyżulców
[LinkToImage04]_D	Pole przekroju krzyżulców
E_D	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls der Diagonalen
L_D	Długość przekątnych
K_ser	Moduł poślizgu połączenia

Umowne pole przekroju przekątnych

Krzyżulce mają wymiar w/h = 120/200 mm i długość L_D 4,59 m. Moduł poślizgu połączenia po obu stronach przekątnych powinien wynosić 110 000 N/mm.

Idealne pole przekroju to odpowiednio

A_D ' = 12 548 mm²

a tym samym sztywność na ścinanie stężenia przy kącie przekątnej do pasa 60,64 °

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin (^{α) 2} \cdot \cos (α)

s_id	Idealna sztywność na ścinanie stężeń usztywniających
E_D	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls der Diagonalen
[LinkToImage04]_D'	Umowne pole przekroju krzyżulców
α	Kąt pomiędzy krzyżulcami a pasami

Idealna sztywność usztywnienia na ścinanie

s_id = 44,864 kN

Fundament prętów na stężenia można przeliczyć zgodnie z [2] , wzorem 7.291 w następujący sposób:

K_{y}' = s_{id} \cdot \frac{π^{2}}{L^{2}}

K_{y}' = 44.864 kN \cdot \frac{π^{2}}{(^{18 m) 2}} = 1.367 \frac{kN}{m^{2}} = 1, 367 \frac{N}{{mm}^{2}}

K_y'	Sprężyste podparcie pręta na stężenie
s_id	Idealna sztywność na ścinanie stężeń usztywniających
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość stężenia

Sprężyste podparcie pręta na stężenie

W przypadku dwóch stężeń i sześciu prętów kratownicowych dostępna jest następująca stała sprężystości dla każdej kratownicy:

K_{y} = \frac{2 \cdot K_{y}'}{6}

K_y	Elastyczne podparcie pręta na pręt kratownicowy
K_y'	Sprężyste podparcie pręta na stężenie

Sprężyste podłoże pręta na pręt kratownicy

K_y = 455,6 kN/m² = 0,456 N/mm²

Zakładając, że K_G = ∞, K_θ = 0, K_y = 0,456 N/mm², e = 600 mm, a₁ = 1,13 oraz a₂ = 1,44, równoważna długość pręta wynosi:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})} \cdot \frac{1}{α \cdot β}

l_ef	długość pręta zastępczego
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki, rozstaw podpór bocznych
a₁ , a₂	Współczynniki korekcyjne dla wyboczenia giętnego
a_z	odległość przyłożenia obciążenia od środka ścinania
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % Quantile des Schubmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu
α, β	Czynniki uwzględniające fundament prętowy

długość pręta zastępczego

l_ef = 0,13

Zatem krytyczny moment zginający daje nierealistyczną wartość:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Krytyczny moment zginający
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 % Quantile des Schubmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu
l_ef	długość pręta zastępczego

Krytyczny moment zginający

_Mkryt = 18 482,84 kNm

Należy się spodziewać wartości zbliżonej do układu ze sztywnymi podporami pośrednimi. Jak opisano w Wyboczenie giętno-skrętne w konstrukcjach drewnianych: Teoria , zastosowanie rozszerzonego równania α i β ma ograniczone zastosowanie. Ściśle mówiąc, jest ono poprawne tylko wtedy, gdy postać wyboczenia ma kształt pojedynczego, dużego łuku sinusoidalnego. Innymi słowy, jeśli podłoże jest bardzo miękkie. Nie jest to już podane w tym przykładzie. Wielofalowe funkcje własne, które przy większej stałej sprężystości prowadzą do niewielkiego obciążenia krytycznego przy wyboczeniu, nie są uwzględnione w powyższym równaniu, ponieważ są oparte na analizie jednomianowej sinus.

Jak widać na rysunku 07, wielofalowy wektor własny wynika z analizy wartości własnych.

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerten Einfeldträger mit elastischer Stabbettung

W takim przypadku można zastosować metodę zastosowaną przez prof. dr Heinricha Kreuzingera (2020). Krytyczny moment zginający oblicza się w następujący sposób:

M_{crit} = \frac{(2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*}) + \sqrt{(^{2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*}) 2} + 4 \cdot 1, 0 \cdot (B^{*} \cdot T^{*} - e^{*} \cdot {c^{*}}^{2})}}{2}

c^{*} = K_{y} \cdot \frac{L^{2}}{π^{2} \cdot n^{2}}

a_{z}^{*} = \frac{a_{z}}{n^{2}}

B^{*} = E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot \frac{π^{2} \cdot n^{2}}{L^{2}} + c^{*}

T^{*} = G_{0, 05} \cdot I_{T} + c^{*} \cdot e^{2}

n = 1, 2, 3 . . .

M_crit	Krytyczny moment zginający
a_z	odległość przyłożenia obciążenia od środka ścinania
e	odległość sprężystej podpory pręta od środka ścinania
K_y	Elastyczne podparcie pręta na pręt kratownicowy
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki
n	^n-ty eigensolution
E_0,05	5 % Quantile des Elastizitätsmoduls
I_Z	moment bezwładności wokół osi drugorzędnej
[SCHOOL.NUMBEROFSINGLEUSERLICENCES]_0,05	5 %-Quantile des Schubmoduls
I_T	Moment bezwładności przy skręcaniu

Krytyczny moment zginający

Stała n oznacza 1., 2., 3. ... rozwiązanie własne. Z tego względu konieczne jest przeanalizowanie kilku rozwiązań własnych, od których decydujące znaczenie ma najmniejszy krytyczny moment zginający. Dla n = 1...30 otrzymujemy następujące momenty krytyczne zginające.

n	M_kryt. [kNm]	n	M_kryt. [kNm]
1	9.523,25	16	2.214,63
2	4.281,26	17	2.339,17
3	2.294,32	18	2.464,92
4	1.605,56	19	2.591,63
5	1.354,68	20	2.719,14
6	1.282,70	21	2.847,30
7	1.294,12	22	2.976,00
8	1.348,81	23	3.105,16
9	1.428,05	24	3.234,71
10	1.522,29	25	3.364,60
11	1.626,24	26	3.494,77
12	1.736,77	27	3.625,20
13	1.851,94	28	3.755,84
14	1.970,50	29	3.886,67
15	2.091,60	30	4.017,68

Wartość_Mkryt . staje się minimalna dla n = 6 i wynosi około 1,282,70 kNm.

Rozwiązanie oparte na wartościach własnych z modułu dodatkowego RF-/FE-LTB (patrz Rysunek 07) daje następujące wyniki:

_Mcrit = 3,4376 ⋅ 405 kNm = 1 397,25 kNm

Oba wyniki są bardzo dobre. Rozwiązanie analityczne jest jednak bezpieczne, ponieważ metoda ta opiera się na stałym rozkładzie momentów zginających. Następnie stałemu krytycznemu momentowi zginającemu_Mcrit przyporządkowane jest obciążenie krytyczne_qcrit.

q_{crit} = \frac{M_{crit} \cdot 8}{L^{2}}

q_kryt.	obciążenie krytyczne
M_crit	Krytyczny moment zginający
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki

Obciążenie krytyczne

Ponieważ podparcie prętowe w tym przykładzie jest traktowane jako bardzo sztywne i jest stale rozłożone na długości pręta kratownicy, powstają krytyczne momenty zginające, które są nieco większe niż w przypadku sztywnych podpór pojedynczych.

Zgodnie z [3] , rozdz. 9.2.5.3 (2), stężenia usztywniające muszą być wystarczająco sztywne, aby nie przekraczały ugięcia poziomego L/500. Obliczenia należy przeprowadzić z uwzględnieniem obliczeniowych wartości sztywności (patrz [1] , rozdział NCI do 9.2.5.3).

Dla_kcrit = 0,195, H = 5 m oraz q_p = 0,65 kN/m² jako ciśnienie prędkości podmuchu, powstają następujące obciążenia (patrz [3] , rozdział 9.2.5.3):

N_{d} = (1 - k_{crit}) \cdot \frac{M_{d}}{h}

N_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	Siła stabilizująca dla pasa ściskanego
k_kryt.	Wsp. bocznej stateczności
M_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	Moment obliczeniowy
H	Wysokość belki

Siła stabilizująca dla cięciwy ściskanej

N_d = (1 - 0,195) ⋅ 405/1,2 = 271,68 kN

q_{d} = \sqrt{\frac{15}{L}} \cdot \frac{n \cdot N_{d}}{k_{f, 3} \cdot L}

q_{[CRASHREASON.DESCRIPTION]}	Obciążenie usztywniające
n	Liczba prętów kratownicy
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]	Długość belki
k_{f, 3}	Współczynnik modyfikujący dla nośności usztywnienia

Obciążenie usztywniające

q_d = 2,76 kN/m

q_{d, Wind} = γ_{Q} \cdot (c_{pe, D} \cdot c_{pe, E}) \cdot q_{p} \cdot \frac{H}{2}

q_{d, wiatr}	Obliczeniowe obciążenie wiatrem
γ_Q	Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla zmiennego oddziaływania
c_pe	Zewnętrzny współczynnik ciśnienia
q_P	szczytowe ciśnienie prędkości
H	Wysokość budynku

Obliczenia obciążenia wiatrem

q_d,wind = 1,5 ⋅ (0,7 + 0,3) ⋅ 0,65 ⋅ 5/2 = 2,44 kN/m

Odkształcenie stężenia usztywniającego pokazano na rysunku 08. Obciążenia zostały podzielone na pół ze względu na dwa stężenia usztywniające.

Poziome przemieszczenie stężenia usztywniającego

Dopuszczalne odkształcenie wynosi:

\frac{L}{500} = \frac{18 m}{500} = 36, 00 mm \geq 4, 74 mm

Dozwolone odkształcenie

Wynik potwierdza założenie, że stężenie stężenia jest bardzo sztywne i jest zgodny z prawie identycznymi momentami krytycznymi układu ze sztywnymi podporami pośrednimi i układu ze sprężystym podłożem prętowym.

Podsumowanie

Pokazano, jakie możliwości w konstrukcjach drewnianych można wykorzystać do analizy zwichrzenia belek zginanych. W przypadku typowych metod ważne jest, aby stężenia usztywniające były wystarczająco sztywne, aby pomieścić sztywne podpory. W tym artykule pokazano możliwości w przypadkach, w których założenie to nie ma zastosowania. Zasadniczo, belki zginane i stężenia usztywniające należy zaprojektować pod kątem ich nośności i użytkowalności zgodnie z odpowiednią normą. Jednak wykracza to poza zakres tego artykułu.

Baza informacji

KB 001669 | Zwichrzenie w konstrukcjach drewnianych | Przykłady 2

Autor

Pan Rehm jest odpowiedzialny za rozwój produktów do konstrukcji drewnianych i zapewnia wsparcie techniczne dla klientów.

Odnośniki

Odniesienia

Załącznik krajowy - Eurokod 5: Bemessung und Konstruktion von Holzbauten - Teil 1-1: Allgemeines - Allgemeine Regeln und Regeln für den Hochbau; DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Petersen, C.: Statik und Stabilität der Baukonstruktionen, 2. Auflage. Wiesbaden: Vieweg, 1982
Eurokod 5: Projektowanie konstrukcji drewnianych - Część 1-1: Ogólne - Reguły ogólne i reguły dotyczące budynków; DIN EN 1995-1-1:2010-12

Czy mają Państwo jakieś pytania?

Wydarzenia

2024-06-27

Grasshopper – RFEM 6: Modelowanie konstrukcji z drewna klejonego krzyżowo

Webinarium

Grasshopper - RFEM 6: Modelowanie konstrukcji z drewna klejonego krzyżowo

2024-07-18

Obliczanie odporności ogniowej konstrukcji drewnianych w RFEM 6

Webinarium

Obliczanie odporności ogniowej konstrukcji drewnianych w RFEM 6

2024-11-20

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania drewna

Filmy wideo

Baza informacji

KB 001669 | Zwichrzenie w konstrukcjach drewnianych | Przykłady 2

Długość: 00:02:15 min

Wydarzenie

Webinarium | CSA O86:19 Projektowanie budynków z CLT w RFEM 6

Długość: 01:04:39 min

RFEM 6 dla studentów | Wprowadzenie do wymiarowania drewna

Wydarzenie

RFEM 6 dla studentów | Wprowadzenie do wymiarowania drewna | 30 kwietnia 2024

Długość: 01:08:02 min

FAQ

FAQ 005494 | Jak zamodelować belkę drewnianą z usztywnieniem po obu stronach? (styk)

Długość: 00:01:22 min

Funkcja produktu

Obliczanie odporności ogniowej powierzchni dla EN 1995, SIA 265, NDS i CSA O86

Długość: 00:00:56 min

Wydarzenie

Webinarium | Obliczenia stropów drewnianych w RFEM 6

Długość: 00:55:27 min

Wydarzenie

RFEM 6 dla studentów | Wprowadzenie do wymiarowania drewna | 29 listopada 2023

Długość: 01:10:03 min

Funkcja produktu

Optymalizacja przekroju

Długość: 00:00:56 min

FAQ

FAQ 005410 | W jaki sposób obliczany jest wymiar równoważny dla przekroju okrągłego w dokumencie Projektowanie konstrukcji drewnianych ...

Długość: 00:00:28 min

Lista odtwarzania

Modele do pobrania

Rozwidlona belka jednoprzęsłowa bez pośrednich utwierdzeń bocznych

1992x

54x

Jednoprzęsłowa belka drewniana z podparciem bocznym i skrętnym

3252x

117x

Kratownica drewniana

13x

Odwracalny model budynku 6-kondygnacyjnego z wymiarowaniem drewna/betonu

Model RFEM do analizy statyczno-wytrzymałościowej istniejącej konstrukcji drewnianej w Soria, Hiszpania

26x

Diagnostyka i wymiarowanie istniejącej konstrukcji drewnianej w Soria, Hiszpania

31x

Strop drewniany | CLT

Model 004905 | CLT i strop prętów drewnianych | CSA O86:19

155x

10x

CLT i strop prętów drewnianych | CSA O86:19

Wzór 004906 | Wielokondygnacyjny budynek z drewna | CSA O86:19

281x

26x

Wielokondygnacyjny budynek z drewna | CSA O86:19

17x

Wielokondygnacyjny budynek z drewna | CSA O86:19

164x

Stacja ładowania Better Energy, Dania

Artykuły w Bazie informacji

Belka jednoprzęsłowa podparta widełkowo oraz bez pośrednich podpór bocznych

Artykuł Wyboczenie giętno-skrętne w konstrukcji drewnianej | Teoria wyjaśnia teoretyczne podstawy analitycznego określania momentu krytycznego M_crit lub krytycznego naprężenia zginającego σ_crit dla wyboczenia giętno-skrętnego belki zginanej. W poniższym artykule przedstawiono przykłady obliczeniowe, których celem jest weryfikacja wyników analizy wartości własnych względem wyników analitycznych.

Przeczytaj więcej

W przypadku smukłych belek zginających o dużym stosunku h/w, obciążonych w kierunku słabej osi bezwładności, występują problemy ze statecznością. Wynika to z ugięcia pasu ściskanego.

Przeczytaj więcej

Przeczytaj więcej

W tym artykule porównano obliczenia drewnianej ściany z paneli za pomocą grubości typu "Drewniany panel szkieletowy" z obliczeniami ręcznymi.

Przeczytaj więcej

Zrzuty ekranu

Model konstrukcyjny

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym bez podpór pośrednich

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerter Einfeldträger ohne Zwischenabstützungen

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym ze sztywnymi podporami pośrednimi

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerten Einfeldträger mit starren Zwischenabstützungen

Belka jednoprzęsłowa z podparciem bocznym i skrętnym oraz sprężystym podłożem prętowym

Ergebnis der Eigenwertanalyse für den gabelgelagerten Einfeldträger mit elastischer Stabbettung

Poziome przemieszczenie stężenia usztywniającego

Model 000000 | Odwracalny model budynku 6-kondygnacyjnego z wymiarowaniem drewna/betonu

Funkcje produktu

Funkcja 002824 | Materiał OSB dla USA i Kanady

W programie RFEM płyta OSB jest dostępna w USA i Kanadzie. Parametry materiału zaczerpnięto z „Instrukcji projektowania paneli”.

Przeczytaj więcej

Element 002792 | Drewniany element panelowy

Za pomocą typu grubości "Panel belkowy" można modelować drewniane panele szkieletowe w przestrzeni 3D. Wystarczy określić geometrię powierzchni, a drewniane panele szkieletowe zostaną wygenerowane za pomocą wewnętrznej konstrukcji pręt-powierzchnia, wraz z symulacją elastyczności połączenia.

„Płyta belkowa“ oferuje następujące korzyści:

Możliwa jest okładzina jedno- i dwustronna
Automatyczne obliczanie połączenia półsztywnego
- Blacha poszycia
- Okładzina zszywana
- Poszycie zdefiniowane przez użytkownika
Przedstawienie w postaci całego geometrycznego obiektu 3D (rama, przewiązanie poprzeczne, słup, poszycie, zszywki) wraz z mimośrodem
Uwzględnianie otworów za pomocą komórek powierzchni
Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych z wykorzystaniem rozszerzenia Projektowanie konstrukcji drewnianych
Niezależnie od materiału (np. płyta gipsowo-kartonowa z profilami formowanymi na zimno i płyty gipsowo-włóknowe jako pokrycie)

Przejdź do filmu

Przeczytaj więcej

Element 002785 | Obliczanie odporności ogniowej powierzchni dla EN 1995 i SIA 265

Istnieje możliwość wymiarowania powierzchni z uwagi na warunki pożarowe przy użyciu metody zredukowanego przekroju. Redukcja jest stosowana na grubości powierzchni. Kontrolę obliczeń można przeprowadzić dla wszystkich materiałów drewnianych, które są dopuszczone dla obliczeń.

W przypadku drewna klejonego krzyżowo, w zależności od rodzaju kleju, można wybrać, czy możliwe jest odpadanie poszczególnych zwęglonych części warstwy, a tym samym, czy można spodziewać się zwiększonego zwęglenia w niektórych obszarach warstwy.

Przeczytaj więcej

Element 002615 | Konstrukcje nośne z drewna klejonego krzyżowo dla USA, Kanady i Szwajcarii

W bibliotece konstrukcji warstwowych dostępni są następujący producenci drewna klejonego krzyżowo:

Binderholz (USA)
KLH (USA, CAN)
Kalesnikoff (USA, CAN)
Nordic Structures (USA, CAN)
Mercer Mass Timber
SmartLam
Sterling Structural
Konstrukcje nośne wymienione w Lignatec wydanie 32 "Drewno klejone krzyżowo z produkcji szwajcarskiej"

Wczytanie konstrukcji z biblioteki konstrukcji warstw powoduje automatyczne przejęcie wszystkich istotnych parametrów. Biblioteka jest stale aktualizowana.

Przeczytaj więcej

Najczęściej zadawane pytania (FAQ)

W jaki sposób można ręcznie dostosować współczynniki NDS i CSA O86, aby uwzględnić je w rozszerzeniu Projektowanie konstrukcji drewnianych?

Jakie obliczenia są przeprowadzane dla opcji konfiguracji wytrzymałości NDS "Obliczenia skręcania"?

Które produkty firmy Dlubal polecacie Państwo do analizy statyczno-wytrzymałościowej, zwłaszcza konstrukcji drewnianych?

Jak zamodelować belkę drewnianą ze zbrojeniem po obu stronach? (obciążenie)

Jak wygenerować obciążenie powierzchniowe na prętach za pomocą komórek w programie RFEM 6 lub RSTAB 9?

Jakich programów potrzebuję do pracy z konstrukcjami warstwowymi lub drewnem klejonym krzyżowo (CLT)?

Projekty klientów

Polecane produkty

RFEM 6 | Program główny RFEM 6

RFEM 6

Program główny

Nowa generacja oprogramowania wykorzystującego MES służy do analizy statyczno -wytrzymałościowej 3D prętów, powierzchni i brył.

Cena pierwszej licencji 4 170,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Program główny RSTAB 9

RSTAB 9

Oprogramowanie do obliczeń konstrukcji szkieletowych

Program główny

Nowoczesny program do analizy statyczno-wytrzymałościowej 3D jest odpowiedni do analizy statyczno-wytrzymałościowej i dynamicznej konstrukcji szkieletowych, a także do wymiarowania betonu, stali, drewna i innych materiałów.

Cena pierwszej licencji 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

Belka z drewna klejonego warstwowo RX-TIMBER 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewna belek z drewna klejonego warstwowo jednoprzęsłowo i o dużej rozpiętości zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Continuous Beam 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych belek prostych, ciągłych i Gerber ze wspornikami lub bez zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

Kolumna RX-TIMBER 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych słupów prostokątnych i okrągłych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Purlin 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych płatwi sprzężonych i belek ciągłych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Frame 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych ram trójprzegubowych z połączeniami na wczep klinowy zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Brace 2

Program samodzielny

Wymiarowanie stężeń dla drewnianych konstrukcji szkieletowych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Roof 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych dachów płaskich, jednospadowych i dwuspadowych zgodnie z Eurokodem 5

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza etapów budowy (CSA) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza etapów budowy (CSA) umożliwia uwzględnienie procesu budowy konstrukcji (prętowych, powierzchniowych i bryłowych) w programie RFEM.

Cena pierwszej licencji 1 570,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń zgodnie z międzynarodowymi normami. Możliwe jest projektowanie prętów, powierzchni i słupów, a także przeprowadzanie analizy przebicia i odkształcenia.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji murowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji murowych dla RFEM umożliwia wymiarowanie konstrukcji murowych przy użyciu metody elementów skończonych. Został on opracowany w ramach projektu badawczego DDMaS - Digitalizacja wymiarowania konstrukcji murowych. Model materiałowy przedstawia nieliniowe zachowanie połączenia cegła-zaprawa w postaci modelowania w skali makro.

Cena pierwszej licencji 1 660,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

RFEM 6 | Połączenia

Połączenia stalowe RFEM 6

Rozszerzenie

Dzięki rozszerzeniu Połączenia stalowe dla RFEM można analizować połączenia stalowe przy użyciu modelu ES. Modelowanie przebiega w pełni automatycznie w tle i może być kontrolowane przez użytkownika dzięki prostemu oraz intuicyjnemu wprowadzaniu elementów.

Cena pierwszej licencji 2 110,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas obliczania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń prętów i słupów zgodnie z międzynarodowymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

Wyświetl rodzinę produktów